|
| |
|
Главная Промышленность 0SO.„  q>t5,7r Рнс. 9. Б. Составная матрица для высадки длинных болтов с подголовком: / - вставка из сплава ВК20-КС (ВК20Ю; 2, 3 - вставки из сплава ВК15С; 4 - корпус из стали ЗОХГСА. HRCg 38-42; б - промежуточное кольцо из стали ЗОХГСА HRCg 38-40: б-опорная втулка из стали У7, HRCg 38-40  Рис. 9.7. Матрица для высадки гаек / - составвая вставка из сплава ВК20-КС: 2 - обойма из стали ЗОХГСА, HRC 38-42  Рис 9.6. Составная матрица для высадки болтов с редуцированием: / - вставка из сплава BK20-KC; 2 - корпус из стали ЗОХГСА, HRCg 38-42; 3 - вставка нз сплава ВК20 или BK15C; 4 - опорная втулка из стали У7, HRCg 38-40; 5 - болтовое крепежное соединение: б - крышка из стали У7, HRCg 38-40 Г г 3 «56  Рис. 9.8. Составная матрица для объемной штамповки ролика (для роликоподшипника): / ~ корпус из стали 36ХГСА, HRCg 38-42; 2 винтовой крепеж; 3 - промежуточное кольцо из стали 35ХГСА, HRCg 38-42; 4 - вставка из сплава ВК20-КС; S - опорное кольцо иа сплава BK20-KC или BK16C; 6 - корпус нз стали ШХ1Б, HRCg 36-40; 7 - пружиииаи шайба Рис. 9.9. Матрица (пуансон) для объемной штамповки шариков (для шарикоподшипников): / - вставка нз сплава ВКЮ-КС или BK20-KC; 2 - обойма из стали ШХ15. HRCg 38-42
 мое значение натяга при запрессовке вставки «на конус» с углом 1,5-2° в зависимости от диаметра штампуемого изделия (табл. 9.3). При значительных напряжениях штамповки (более 1 ГПа) применяют двойные обоймы. Оптимальное соотношение размеров вставки и обоймы следующее: = = 2...3. где Dh, £>в - соответственно наружный и внутренний диаметры стальной обоймы; dvi - соответственно наружный и внутренний диаметры вставки из твердого сплава. Учитывая, что напряжения вследствие запрессовки в обойму уменьшаются по экспоненте от максимального значения на наружной поверхности до минимального значения на внутренней рабочей поверхности вставки, с увеличением ее толщины необходимо значительно увеличить натяги. Однако увеличение обжатия благодаря натягу ограничивается механическими свойствами материала обоймы при применении одинарной обоймы или размерами посадочного места. Таким образом увеличение толщины вставки из твердого сплава сопряжено с большими техническими трудностями и нецелесообразно. Поскольку сила деформирования при штамповке и высадке металла зависит также от прочности металла, из которого штампуется деталь, натяг может быть уменьшен: при штамповке деталей из 9.3. Стойкость инструмеита, оснащенного таердым сплавом, после двукратного восстановлении рабочей поверхности шлифованием алмазным кругом на операции объемной штамповки шаров из стали ШХ15
сталей с = 0,34 ... 0,42 ГПа и с,, = 0,24 ГПа - на 20-24 %; из латуни - на 30-33 %; из меди - на 5055 %; из алюминия - на 80-82 %. Для матриц, в которых в процессе работы развиваются радиальные силы, меньшие, чем при холодной высадке, натяг может быть равен 2,7-3 мкм на 1 мм наружного диаметра. Для объемной штамповки или высадки изделий длиной более 50-60 мм целесообразно конструировать сборный инструмент, состоящий из двух или трех вставок из твердого сплава. При этом каждую из них целесообразно запрессовывать в автономную обойму, поскольку применение одной общей обоймы не обеспечивает гарантированного обжатия каждой вставки. Наряду с этим составная конструкция позволяет использовать твердые сплавы разных марок, более точно соответствующие характеру нагружения, например, в верхней части - из более вязкого сплава, в нижней - из более износостойкого (см. рис. 9.3). Такая конструкция матриц необходима при высадке стержневых деталей с редуцированием (см. рис. 9.6). В некоторых конструкциях матриц для высадки болтов с тонкими головками применение вставок из твердого сплава затруднено. В этих случаях используют составные матрицы из стали и твердого сплава: высадка головки выполняется в стальной вставке, а штамповка стержня - в твердосплавной вставке (см. рис. 9.1, 9.2). Необходимо уменьшать также по возможности локальную концентрацию напряжений в твердом сплаве при конструировании инструмента. Это вызвано более низким сопротивлением разрушению при распространении трещины, чем у стали. Так, для самого пластичного твердого сплава ВК20К Ки = 27 МПа-м, в то время как для высокопрочной стали этот коэффициент в 6,5-7 раз больше. Уменьшение возможности возникновения локальной концентрации напряжений во вставке твердого сплава достигается исключением резких переходов, консольных выступов, острых углов. При конусной запрессовке длинных вставок или же при применении сборной матрицы необходимо обеспечить отсутствие распрессовки вставок из обойм, что наблюдается при перемещении вставок вдоль оси. Для предотвращения осевого перемещения вставок целесообразно нерабочий торец матрицы шлифовать в форме сферы с большим радиусом. Эта поверхность должна опираться на плоское обоснование из стали с высокой твердостью или из твердого сплава с более высоким модулем упругости. В этом случае обеспечивается поджатие вставки в стальной обойме в процессе удара, а также исключаются возможность деформирования подложки и возникновение изгибающих напряжений во вставке. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 [ 109 ] 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
