Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162

ординатами (Q, Н) проходит не прямая, а кривая, являющаяся геометрическим местом точек пересечения совокупности характеристик турбин, меняющихся при повороте насоса, и характеристик насоса. Выше были приведены профили турбин, полученные предварительно при расчете номинального режима.

Построим в системе координат Q - Н теоретические характеристики насоса и турбины при rii = 590 об/мин и Яг = const = = 350 об/мин.

Характеристика насоса

Hi =

«10 -

2,22

"2,22-

tgPl2 /

то . 2 2

При Q = О напор насоса равен:

Но =

[1. и

I 12

2,22 и

2,22

122,22

(12)

Характеристика первой ступени турбины:

Я21 = - g

1"2,I1 г

- Иг"

2"2,12

2,11

"2,12

«10 -

tg Р

Ст2 ,1 2

tgP2,I2

При Q = О напор турбины первой ступени:

Я21 - - Г I«2.I2 7"l2 -2,12"2,I2

2,11

(13)

(14)

Характеристика второй ступени турбины:

Я211 = -

q2"2,2I

\ 2.21 tga„

22 , 22

"2,22

-m2,22

2,22 /,

(15)

Проверка соответствия выбранных профилировок колес во всем диапазоне изменения нагрузок и, значит, расходов проводится в следующей последовательности.

Графически (рис. 37) задаемся законом изменения к. п. д. при изменении нагрузки в диапазоне р. При этом полагаем, что при номинальной нагрузке к. п. д. наибольший, а при минимальной нагрузке к. п. д. не должен быть меньше передаточного отношения.



Пользуясь графиком, устанавливаем ряд значений г\ - М2. По этим значениям М2 определяются соответствующие им значения расхода.

Установив зависимость М2 = f{Q), определяют напор турби-

ны Но =

Зная функции Ti = f(M2) и M2 = f(Q), находят

Г) = f(Q)-

Затем, зная Q и при каждом Q лоложение лопаток насоса, находят его напор.

При Q = О напор второй ступени турбины

Я211 = -

2,22"2,22-


Суммарная характеристика турбин:

яо5 = Я21 -- Ягп-

Поворот лопаток насоса изменяет зависимость Hi = f{Q) и, воздействуя на вход в турбину первой ступени, меняет ее характеристику: Я21 = f(Q).

Теоретические характеристики второй ступени турбины Я211 = f{Q) и реактора Мз = f{Q) не меняются при регулировании.

Так как характеристика Я211 = f(Q) при регулировании не меняется,

то можно найти напор на турбине первой ступени

Я 21,Мз=0 = Я 2Ш,=0 - я2пум4=0.

Рис. 37. График совмещения характеристик турбины и насоса регулируемого гидротрансформатора:

/ - кривая измерения вторичного момента передачи; 2 - характеристика турбин передачи в диапазоне регулирования Q; 3 - характеристика насоса в диапазоне регулирования q; 4 - к. п. д. передачи; 5 - момент иа реакторе; Ну Н -

крайние положения характеристики насоса при регулировании; Я; W- крайние положения характеристик турбин при регулировании; Я211;

крайние положения характеристик турби-

ны второй ступени при регулировании; Р - диапазон регулирования

В уравнении (13) обозначим:

«1, -

tgPl2 /

2,11

тогда

Я2Шз=0 = -

"2,11 И-2,122,12

"2,12

Ст2,12

2,12 /.



U,2C„ ,2 2Ш,=0 +12, I2"2.12

-m2, 12

«2,11

. = .,,=--"hg, (16)

2,11 "2.11

где л: - окружная составляющая абсолютной скорости потока на входе в турбину первой ступени.

При заданной оси поворота лопаток насоса величина х однозначно определяет их положение. Найдя х из уравнения (16), мы задаем пололение лопаток насоса.

По уравнению (И) подсчитываем значение Hi при Мз = 0. Зная свойства элементов круга циркуляции гидротрансформатора, можно записать

в данном случае

Q = <Э.м,=о = 0,364 м/сек; = 12 м; Я2ш,=о = 12 л< -4,2 м = 7,8 м,

откуда X = 14,15 л/сек.

Этому значению х соответствует положение лопатки насоса, определяемое параметрами: Pi2 = 32°; Г2 = 0,333 м; г,, = 0,24ж.

Подсчитав по уравнению (11) напор насоса, получим Him,=o =

= 20 MR = - = 0,6 ж; т1 = г = 0,6.

Параметры проточной части передачи являются исходными данными при проектировании и расчете профиля проточной части.

Аналогичные рассуждения могут быть использованы при построении алгоритма задачи для решения ее на ЭВМ. В этом случае наиболее точно можно найти оптимальные соотношения проточной части.

§ 5. РЕГУЛЯТОРЫ ДЛЯ ГИДРОЭЛЕКТРОПРИВОДА С ГИДРОТРАНСФОРМАТОРОМ

Гидродинамические трансформаторы момента, управляемые по программе изменением формы проточной части (например, поворотом лопаток одного из колес), могут применяться в комбинации с нерегулируемым по числам оборотов двигателем вместо электродвигателей постоянного тока.

Такой гидроэлектропривод будет иметь характеристики, аналогичные характеристикам привода постоянного тока.

Из рассмотрения этих графиков видно, что число оборотов вторичного вала передачи зависит от величины нагрузки.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162