Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162

ступенчатого гидротрансформатора), деленную на величину удвоенного передаточного отношения 2/.

12. Вычисляют угол входа в турбину второй ступени рп i по параметрам выхода из предыдущей решетки.

13. Вычисляют угол выхода из турбины второй ступени ри 2

как функцию угла и отношения

14. Определяют отношение -7- как функцию углов (Ш) 2,

Рр1 2И tIjj, как разность суммарного напора -фра и напора реакторов / и / (в случае трехступенчатого гидротрансформатора), деленное на удвоенное передаточное отношение реакторов.

15. Определяют угол выхода из последнего реактора Рр п 2 как функцию напора фрц и угла выхода из предыдущей решетки Рт112-

16. Определяют угол входа реактора Ррц i по углу выхода из предыдущей решетки рп 2-

Углы решеток, определенные выше, могут не удовлетворять условию конфузорности потока во всех решетках, что должно привести к дополнительным, неучтенным в расчете диффузор-ным потерям. Ввиду этого в расчете должны быть предусмотрены дополнительнью операции сравнения коэффициентов относительной скорости и Wj2, а также углов входа и выхода Рл

и Pj2.

Если условие конфузорности не выдерживается, то рассчитанные ранее решетки заменяются новыми активными или конфузорными, в которых при том же срабатываемом напоре угол выхода не превышает угла входа, что может быть осуществлено при одновременном изменении входного и выходного угла решетки. В некоторых случаях может оказаться необходимым по-новому распределить напоры между ступенями.

Так как расположенные после насоса решетки турбины / и III являются в большинстве случаев центробежными, то для уменьшения потерь при расчетах задаются коэффициентом конфузорности /С =>1, для остальных рабочих колес в случае,

когда решетка при расчете получается диффузорной, задаются p.j = pj2, т. е. принимают активную решетку. Так как эти решетки являются или осевыми, или центростремительными, то этого равенства достаточно для получения конфузорности потока /С> 1. Замена в расчете диффузорной решетки на активную или конфузорную влечет за собой изменение параметров предыдущих рабочих колес.

б 83



в том случае, когда при заданных исходных данных нельзя выполнить условие конфузорности потока во всех решетках, необходима корректировка исходных данных при помощи увеличения коэффициента Стн2-

Последовательность расчета потерь в гидротрансформаторе

Второй частью данного расчета является определение потерь в гидротрансформаторе. Соображения, обосновывающие применимость некоторых результатов теории решеток, были приведены выше. В этом разделе будет изложена последовательность расчета потерь в гидротрансформаторе.

Величина гидравлических потерь в каждой из решеток составляет ДА = I - или в безразмерных величинах

Коэффициент потерь в рабочих колесах s = l«p + \к можно выразить как функцию безразмерных коэффициентов, заданных в расчете, используя зависимости, полученные при продувке плоских пакетов решеток. При этом будем считать течение во всех решетках автомодельным, т. е. не зависящим от числа Re.

Для насоса коэффициент \ найдем по формулам, применяемым для расчета компрессорных решеток;

Е = f С,т + + т.тС (

Примем значение коэффициента лобового сопротивления Са: = 0,01б, (для оптимального режима обтекания решетки), а коэффициент т„, учитывающий концевые потери, примем = = 0,02. Ввиду малой величины пренебрегаем коэффициентом вторичных потерь, т. е. примем /Иетс = 0.

Средний угол потока в насосе, отсчитываемый от оси, составит

v„ = 90-p„ = 90- Ьи.

Тогда получим следующее выражение для определения коэффициента потерь в насосе:

V h \ sin p„2 / . Phi + Рна

sin--

Как видно из этой формулы, коэффициент потерь и зависит от густоты т и размаха h решетки. При конформном отображе-



НИИ радиальной решетки на плоскость густота может быть найдена по формуле.

.In А.

2п sin у

Для определения числа лопаток насоса используем эмпирическую формулу, рекомендуемую Пфлейдерером, которая в случае применения безразмерных коэффициентов имеет вид

1-б„1 2

где р1„ и Ргк - конструктивные углы входа и выхода из решетки насоса.

При определении угла установки у будем считать, что средняя линия лопатки насоса образована дугой окружности. В этом случае получим

1 - cos (Pi- 6н1 sin (Pi < P2J

к вышеприведенным формулам, используемым для вычисления, не предъявляется больших требований точности, поэтому примем PiK=Pi, т. е. угол атаки отсутствует (Р2к=1,25р2, что соответствует значению коэффициента уменьшения напора):

fx = -=0,75-1-0,8.

" теор со

Отсюда получим значение густоты:

,=i± -2-InAv

1 - б„1 sin 7 61

Относительный размах решетки h-j--

Длина хорды / зависит от относительной радиальной протяженности решетки (1 - 6) и угла установки у.

2 sin 7

Размах решетки насоса найдем как среднеарифметическое значение " + ; так как = , то получим

Ji = 1 V . Ф

9 л7

где ft„x = .



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 [ 26 ] 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162