Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162

в этом случае опора плунжера насоса работает как гидростатическая пята и расчет ее размеров должен обеспечить режим жидкостного трения.

В основу расчета размеров пяты положим следующие уравнения, составленные для ламинарного течения в зазоре и канале пяты при постоянном коэффициенте вязкости.

" .


Рис. 209. К расчету опорных пят поршней:

а - конструктивная схема; б - расчетная номограмма

Уравнение равновесия башмака пяты

npr(rf - rf)cos е nrfoPo

8 In

Уравнение расходов

6ц 1п

(161>

(162>

где Рт - давление во внутренней расточке опорного башмака пяты (рис. 209, б). Исключая из последнего уравнения рг и решая его относительно h, получим

8 L

sece

И D. =

21g

\d]\

(163)



Соотношение размеров опорной поверхности башмака пяты определим исходя из требований получения ее максимального к. п. д.

Потери мошности, обусловленные утечками,

£. = P.f = 4?. 064)

И потери мощности на преодоление вязкого трения (предполагая, что пята совершает движение по окружности радиусом R)

3600/1

Тогда полная мощность одного цилиндра насоса

"120

Суммируя уравнения (164) и (165) и деля полученную сумму на равенство (166), получим

1 г1 = А±£=

20 ,

sin е 30 tg e/j2p J

(167)

где Г) - к. п. д. пяты;

d„ do

E[lDl{l-D)\. (168)

Дифференцируя уравнение (167) по р при Л = const, получим

h=22lB-, (169)

Выражение (169) позволяет определить размеры опорной поверхности пяты.

Задаваясь h, а следовательно и h (поскольку Dq известно), находим по формуле (168) величину р. Затем, зная р, ро,\>-, п,

=-и задаваясь ПО условиям габаритов диаметром с?2, нахо-

ДИМ из последней зависимости D и, следовательно, диаметр di. При проверочном расчете пяты ее к. п. д. определяется из уравнения (167). Для облегчения расчетов на рис. 209 показаны кривые функций й = f (р) для различных ц [72].

В рассмотренном расчете термический клин не учитывался. Если уточнить расчет, т. е. учесть термический клин, имеющий



место в зазоре пяты, то вместо равенства (161) получим следующее уравнение равновесия сил:

(P, + P,)cos0=Po-i, (170)

где Pt - усилие, развиваемое термическим клином;

Рн - усилие, обусловленное эпюрой давления течения жидкости в радиальном направлении. Совместно с уравнением расхода получаем следующее уравнение для определения зазора h:

W -Ь (Ф - О) /г* - yh = X,

ij = Lpndl sec 0; Ф = ЫгЧ1ро sec 6 Inf-i

0. = ЗроЯ {dl - d\) p; X = 32kL;

\dJ yC

Если опорная пята плунжера выполнена не как гидростатическая опора, а как теплогидравлическая, то уравнение (171) является расчетным для определения зазора h.

Подшипниковый узел насоса

В рассматриваемом насосе установлены подшипники скользящего типа - упорный с тремя поверхностями скольжения, радиальный- укороченный (отношение-• =0,35). Такая конст-

рукция подшипника очень компактна, но вместе с тем надежна в эксплуатации.

Подшипник сделан из свинцово-оловянистой бронзы Бр.ОС 5-25. На подшипники действует давление: на торцовый р = = 50 кГ/см, на радиальный р = 55 кГ/см. Скорость скольжения на упорном подшипнике - до 12,5 м/сек, на радиальном - до 8,0 м/сек.

Регулятор подачи насоса

Насос обеспечивает почти постоянную подачу до заданного давления р в системе. При повышении давления подача начинает уменьшаться, и при максимальном значении ртах подача насоса обращается в нуль, так как при этом золотник, сжимая пружину 7 втулки (см. рис. 206), устанавливает такое положение, при котором цилиндровая полость насоса оказывается сообщенной с его внутренней полостью. Обозначая площадь кольцевого уступа



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 [ 125 ] 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162