Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162

«32 = h + h ih - h); Г12 = fliaQ + (1 - fei) 2nRln(0i; Г22 = aQ + (1 - fea) 2я/?22С02 + К2кЯ1пЩ;

Гз2 = a32Q + з2я/?а2 2«2.

где а - параметр решетки.

Опытами Ю. В. Прокофьева установлено, что в гидротрансформаторе, где решетки работают с очень большими углами атаки, постоянные k, го, Ra зависят от режима работы, причем для одноступенчатых трансформаторов были получены следующие пределы изменения этих величин:

для насоса k\ = 0; i\ и R12 от режима не зависят; для турбины 20 = 0,1 0,3; кар = 0,05-4- 0,1; для реактора ка = (-0,3) 0,1; hp = (-0,1)-ь0,1.

Кроме этого, установлено

120 320 1 (12р %2р)! 120 -220 = 2 {СЬхЧр 22р)>

где Si = 0,9 и S2 = 1,4 -постоянные величины. Теоретический напор насоса

Hi = (Га - Г32);

2Khi = (ai2 - «32) 9 + (1 - i) 2я/?а12 - k2nRl22hx-

Принимая во внимание сделанные допущения, получим: для режима * трогания с места (гг! = 0)

2nhia = (120-20) Яо + 2кЯ1п = Si («12 - «32) + 2я/?а12; для расчетного режима

2кк\ = {а\ -азз) q" + 2iiRln - 2K/?a22«2i • Коэффициент прозрачности можно найти из равенства

q* /г* q* (а12 - 32) 9* + 2ni?,2 - fe32ni?22 41

Гидравлический момент, действующий на насос, равен:

= Р (Гг2 - Г32) = Р [(«12 - «22) Q +

+(}-К)2пЯ1,щ~к2пЯ1,Ы2\-

* Величины с индексом * относятся к оптимальному режиму работы гидро-

Q Q*

трансформатора, причем до = -; Ь* = i.

W10 СО]



Гидравлический момент, действующий на турбину:

[(«12 -a.2)Q + (l-*i -г) X

г2 = Р(Г12-Г22) = Р

Коэффициент трансформации при трогании с места:

(Оио - «22») 9о + (1 - feao) 2я?, 2

Мгю (ai2„ - аз2о) ?о + 2ni? , j

«2 (а2 - %2)9о + (1 - 2о) 2ni?i2

Si (а*12-аз2)до + 2зх/?а12 Коэффициент трансформации на расчетном режиме:

,* (12 - 2) 9* + (1 - feg) 2"-Ral2 - 2"-а22 hi

{U - 2) Я* + 2nRli2 - klinRl

Из приведенных выше уравнений можно определить значения активных радиусов насоса и турбины:

1 -2 -

«2 9o «2

1 -s.

Яо Я*

(1-20)

fe*2 - -7- kakl S2

Если принять гипотезу бесконечного числа лопастей, то

Si = «2 = 1; 2 = 3 == 20 = 0;

я* я я*

RaX2=hi

<?0

?о я

«2

?а22 =

«2

«2

-+ -(l-fe20)-(l-fe2*)

?0«2

Яо q*

9o \

Si fe« 9* , g*

«2

+(1-20) (1-й.-)



Ra22 = -Г"

При расчетах по гипотезе бесконечного числа лопастей

Эти формулы можно использовать как исходные для оценки возможностей выбранной схемы проточной части.

Для использования этих выражений при определении коэффициента прозрачности П необходимо знать величину расхода Qo в режиме трогания. Эту величину можно предварительно задать в долях от номинального расхода.

§ 3. ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ РАСЧЕТА ГИДРОТРАНСФОРМАТОРА

При расчете гидротрансформатора задаются формой и размерами круга циркуляции, а также размерами, определяющими размещение решеток отдельных колес, кроме этого, определяют значения расхода жидкости, протекающей по проточной части, и напор Я, развиваемый насосом. Профилирование лопастей рабочих колес и определение внешних и внутренних характеристик гидротрансформатора также входит в расчет.

Исходя из требований, изложенных в задании на проектирование трансмиссии, выбирают определенный тип гидротрансформатора. При этом число ступеней берется ориентировочное в зависимости от требуемого расчетного передаточного отношения.

Если topt = 0,4 -i- 0,8, то выбирают одноступенчатый гидротрансформатор; если topt = 0,2 0,3, то двухступенчатый, при меньших topt - трехступенчатый и более.

Эти величины, установленные практикой могут быть уточнены. Для этого воспользуемся критерием-, где Со = У 2gH --

характерная скорость. По мере уменьшения - увеличивается

изогнутость решеток турбинных ступеней. Физически это связано с тем, что при относительном уменьшении окружной скорости на лопатках величина напора не меняется. Установлено, что

0,4 <- < 0,6, так как при-->-0,6 уменьшается напор, сраба-

Со Со

тываемый ступенью. Окружная скорость турбины и = Wsi (1,06 -f + k), где - коэффициент, учитывающий расположение турбины по отношению к насосу. Для одноступенчатого трансформатора fe = 0; при числе ступеней 22 fe » 0,15.

Выражая напор насоса и турбины через окружные скорости, получим

фн j Чгидр

4t(1.06-i.fef



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162