Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54

и спокойной работе (табл. 2.15; 2.16; 2.17); Са-коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата на тяговую способность ремня (табл. 2.18); Cl - коэффициент, учитывающий влияние длины ремня на его долговечность,

определяется в зависимости от отношения j-

(табл. 2.19); Ср - коэффициент режима работы (табл. 2.8); АЛ/н= 0,0001 ДТПб- поправка, учитывающая уменьшение влияния на долговечность изгиба ремня на большом шкиве с увеличением передаточного числа; ДТ„ - поправка к крутящему моменту на быстроходном валу, Н • м (табл. 2.20); пе - частота вращения быстроходного вала, мин~.

Расчетное число клиновых ремней в передаче

= щ. (2.25)

Таблица 2.15. Мощность N, передаваемая одним Клиновым ремнем при и - 1, «1 = 180°, длине Lg и спокойной односменной работе

Таблица 2.16. Мощность Ng, передаваемая одним узким клиновым ремнем при н= 1, «i= 180°, длине Lq и спокойной односменной работе

Сечение ремня

Расчетный диаметр dpi. мм

N„ (кВт) при скорости ремня v, м/с

Lo= 1320 мм

63 71

80 90 100

0,31 0,37 0,40 0,44 0,46

0,49 0,56 0,62 0,67 0,70

0,82 0,95 1,07 1.16 1,24

1,03 1.22 I.4I 1,56 1,67

1,11

1.37 1,60 1,73 1.97

1.40 1.65 1,90 2,10

/-0= 1700 мм

90 100 112 125 140

0,56 0,62 0,70 0,74 0,80

0,84 0,95 1.05 1,15 1,23

1,39 1,60 1.82 2,00 2,18

1.75 2,07 2,39 2,66 2,91

1,88 2,31 2,74 3,10 3,44

2,29 2,82 3,27 3,70

Lg = 2240 мм

125 140 160 180 200 224

0,92 1,07 1,20 1,30 1,40 1,47

1,39 1,61 1,83 2,01 2.15 2,26

2,26 2,70 3,15 3,51 3.79 4,05

2,80 3,45 4.13 4,66 5,0 5,45

3,83 4,73 5,44 6,00 6,50

4.88 5,76 6,43 7,05

= 3750 мм

200 224 250 280

1,85 2,08 2,28 2,46

2,77 3,15 3,48 3,78

4,59 5,35 6,02 6,63

5.80 6,95 7,94 8,86

6,33 7.86 9,18 10,4

7,95 9,60 11.1

/•0 = 6000 мм

355 400 450 500

4,46 4,94 5,36 5,70

6,74 7,54 8,24 8,80

11.4 13.0 14,4 15,5

14,8 17.2 19,3 21,0

16,8 20,0 22,8 25,0

17.1 21.1 24,6 27,5

Сечение ремня

Расчетный диаметр dpi. мм

Ло (кВт) при скорости ремня о, м/t

Z-o = 1600 мм

63 71 80 90 100 112

0.95 1.18 1.38 1,55 1,66 1.80

1,50 1,95 2,34 2,65 2,92 3,20

1,80 2,46 3,06 3,57 3.95 4,35

1,85 2,73 3,50 4.20 4,72 5,25

2,65 3,66 4.50 5.20 5,85

4,55 5,35 6.15

Lo = 2500 мм

90 100 112 125 140 160

1,56 1,89 2.17 2,41 2.64 2,88

2,57 3.15 3,72 4,23 4,70 5,17

4,04 4,88 5,67 6,30 7.03

4,46 5,61 6,60 7,56 8,54

5,84 7.12 8,25 9.51

7.10 8,43 9,94

Lo = 3550 мм

140 160 180 200 224 250

2,95 3,45 3.80 4,12 4,26 4,66

5.00 5,98 6,70 7,30 7,88 8,50

6,37 7,88 9,05 10,0 10.7 11,6

9,10 10,6 11.9 13,0 14,1

9.49 1.41 13,6 14,9 11,5

11.5 13.3 15.1 16,8

Lo = 5600 мм

224 250 280 315

5,45 6,05 6,60 7,08

9,40 10,6 11,5 12,8

12.3 14,2 16,3 17,4

14,1 16,6 18,7 20,9

17,6 20,5 23,2

17,1

20.7 23,9

Натяжение ремней в передаче неодинаково вследствие разницы в размерах канавок и различия в длине и ширине ремней. Для уменьшения разброса в натяжении ремней их при изготовлении сортируют по отклонениям длин на группы, указываемые в маркировке ремня. Комплект ремней для передачи состав-, ляется из ремней одной группы. Сменять ремни рекомендуется комплектами.

С учетом неравномерности распределения нагрузки между ремнями действительное число ремней в передаче

2 = , . (2.26)

где Сг - коэффициент числа ремней:

г-1 2...3 4...6 свыше 6 Сг-1 0.95 0,9 0,85

Для повышения безотказности работы передачи не следует принимать z= 1. Целесообразно иметь в передаче г- 3...6.



Таблица 2.17. Мощность TV, передаваемая поликлиновым ремнем с 10 ребрами при и - 1, «i= 180°, длине L„ и спокойной работе

Сечеиие ремия

Z.„=710mm

Расчетный диаметр

,V„ (кВт) прн скорости ремня о, м/с

50 56 63 71 80 90 ЮО

L„= 1600 мм

i„ = 2240 мм

80 90 100 112 125 140 160

1.65 1,80 1.90 2,00 2,05 2,15 2,20

2,9 3,1 3.4 3,6 3,7 3,9 4,0

4,0 4,3 4,6 4.9 5.2 5,4 5,6

3.9 4,5 5,0 5,5 5,9 6,3 6,7

180 200 224 250 280

14,5 16,3 18,0 19,7 21,0

6,4 7,6 8,6 9,6 10,4 11,0 12,0

7.9 9,7 11,2 12,7 13,9 15,0 16,2

24,0 27,7 31,3 34,4 37.4

30,2 35,8 41,2 45,9 50,3

4,8 5.2 5,7 6.0 6,4 6,7 6,9

5,3 5,9 6,4 6,9 7,3 7,7 8,0

6,2 6.8 7,4 7,9 8,4 8,7

Ч 10.8

12,7

14,7

16,3

17,8

19,4

13,0 15,3 17,4 19,2 21,2

32,8 40,3 47,5 53,8 59,8

31,8

40,4

49,5

17,0 19,0 21,5

24,2 35,4 46,3

56 64

Таблица 2.18. Коэффициент С„, учитывающий влияние угла обхвата

«1

0,74

0,79

0,83

0,86

0,89

0,92

0,95

0,98

Таблица 2.19. Коэффициент Cj, учитывающий влияние длины ремня на его долговечность

Тип ремня

Значение Cj при £./£.„

0,5 1

0,66

Клиновой нормального сечения Клиновой узкий и поликлиновой

0.86

0,89

0,95

1,04

1,07

1.10

0,89

0,91

0,96

1,03

1,06

1,08

Число ребер поликлинового ремня Ш

(2.27)

Рекомендуемое число ребер указано в табл. 2.13.

Для расчета валов и подшипников необходимо знать усилия, действующие на валы.

Таблица 2.20. Поправка ДГ иа передаточное число к моменту иа быстроходном валу

н (И - м) прн передаточном числе ц

Тип ремня

сп СО

Клиновой

0,35

0,38

нормального

сечення

21.0

26,0

28,4

31.0

Клиновой

узкий

14,0

16,0

17,6

19,4

21,0

Йоликлино-вой

0.44

3,6 27,6

0,5 4,0 31,0

0,55 4,5 34,5

0,6 5.0 38,0

0,7 5,4 41,4

Сила начального натяжения одного клинового ремня, (Н)

5o..=I; + ? (2.28)

где V - скорость ремня, м/с (формула 2.4); Са-приведен в табл. 2.18; Ср-коэффициент режима работы (табл.2.8); / -число ремней; q - масса одного погонного метра ремня (табл. 2.12). Усилие, действующее на валы кли-ноременной передачи,

Q«25o.[zsin (2.29)

Здесь аО-угол обхвата на меньшем шкиве.

Для поликлинового ремня с числом ребер z сила начального натяжения, (Н)

(2.30)

где - масса одного погонного метра ремня с десятью ребрами (табл. 2.13).

Усилие, действующее на валы поликлиновой ременной передачи.

(2.31)

2.3.S. ШКИВЫ КЛИНОРЕМЕННЫХ

И ПОЛИКЛИНОРЕМЕННЫХ ПЕРЕДАЧ

Материалы для изготовления шкивов принимаются такие же, как для шкивов плоскоременных передач (см. 2.2.6. Шкивы плоскоременных передач).



Таблица 2.21. Размеры обоца шкивов клииоременных передач, мм

са о



S п S

расчетные диаметры окружностей, проходящих через центр тяжести сечения ремия, мм

63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, ИО, 160. 180, 200 , 224 , 250, 280, 315 , 355, iOO, 450, 500, 560, 630, 710, 800. 900, 1000. 1120. 1250, 1400...

й> о.

ej tr

a = 34°

a = 36=

0 = 38=

a = 40°

Рекомендуется

се S

11 ё £g

* о

"p

ш a:

предельное отклонение

=s 3 s л

--0,3

±1

63...71

10,0

80... 100

10,1

112...160

10,2

10,3

ztO.Ol

10.0

+2 -1

90... 112

13.1

125... 160

13,3

180...400

13.4

13,5

11,6

iO.OI5

10,8

=t:0,4

12,5

125... 160

17,0

180...224

17.2

250... 500

17,4

17.6

14,7

14,3

25,5

17,0

+3 -1

200...315

22,9

355...630

23,1

23,3

20,0

:±:0,02

13,1

20,0

37,0

i:0,6

24,0

315.. 450

32,5

500...900

32,8

1000

33.2

28,5

±0,02

18,8

я

10,0

63.. .80

>80

10.2

iO,02

11,0

13,0

* 10

+2 - I

90...112

12,8

>II2

13.1

12,0

17,0

±0,4

140.. 180

16.4

>180

16,7

15,0

10,2

19,0

=t0,5

224...315

>315

22,4

20,0

13,1

Примечание. * Предельные отклбнения расстояния между первой и любой другой канавкой в многоканавочном шкиве ие должны превышать предельных отклонении. ук<1занны.\ для размера е.



0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54