Главная  Промышленность 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 [ 10 ] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54

рукция монолитного шкива приведена на рис. 2.7, о, а шкива с диском - на рис. 2.7, б.

Рабочие чертежи шкивов для клиновых и поликлиновых ремней приведены на рис. 2.8, 2.9.

Конструктивные параметры шкивов (раз.меры спиц, ступицы, число спиц, толшина диска) определяются, как и для шкивов плоскоременных передач (см. 2.2.6. Шкивы плоскоременных передач). Высота ребра

s = /ij + 0,02M,

(2.36)

где hi-см. табл. 2.21.

Основные размеры шкивов клииоременных передач регламентированы ГОСТ 20889-80. ГОСТы относятся к шкивам монолитным, с диском и со спицами. Они регламентируют количество ремней, размеры и расположение канавок под ремни, ширину обода, длину ступицы, диаметр посадочного отверстия и относительное осевое расположение обода и ступицы, но не определяют конструкцию остальных эаементов шкива. Диаметры шкивов для поли клиновых ремней выбирают из го го же стандартного ряда,что и для шкивов клиповых ремней (см. табл. 2.21).

Допуски на расстояние между осью крайней канавки и торцом шкива.а также на расстояние между осями канавок приведены в табл. 2.21.

Предельные отклонения диаметров dp до 500 мм - по 611; свыше 500 мм - по dl 1. Диаметр dp определяют одним из двух методов: с помошью глубиномера и с помощью двух цилиндрических роликов (см. рис. к табл. 2.21). При измерении глубиномером должен быть также найден в качестве вспомогательного параметра диаметр d. Рекомендуемые диаметры роликов d и измерительные размеры хи К шкивов для клиновых ремней даны в табл. 2.21. Допустимая <)азница в размерах канавок К одного и того же шкива для клиновых ремней не должна превышать:

для сечения О; У О 6/С, мм 0,2

А; УА 0,2

Б; УБ "0.2

В; УВ 0.3.

Предельные отклонения наружных диаметров dj-по/ill. Неуказанные предельные отклонения обрабатываемых несопрягаемых поверхностей: отверстий - по Н14, валов- по hlA, остальные - по ]16. Предельное отклонение длины ступицы с коническим посадочным отверстием не должно быть более /г 13. Предельные отклонения угла канавки для механически обработанных шкивов не должны быть более Г- для ремней сечений О, А, Б; 30- для ремней сечений В, Г, Д, Е и поликлиновых.

Биение конусной рабочей поверхности канавки .шкива на каждые 100 мм диаметра, замеренное перпендикулярно к образующей бонуса, не должно быть более 0,2 мм при частоте вращения шкива до 8 с~; 0,15 мм при частоте вращения шкива 8...16 с", 0.10 мм - при частоте вращения шкива более 16 с~. Радиальнр1е и торцовые биения обода шкивов приведены в табл. 2.24.

Каждый шкив для работы со скоростью выше 5 м/с должен быть сбалансирован. Нормы точности статической балансировки даны ниже.

Окружная скорость шкива, м/с

Допускаемый дисбаланс, г • м

Свыше 5 до 10

Свыше 10 до 15

Свыше 15 до 20

Свыше 20

Внутреннее отверстие ступицы под вал должно иметь шероховатость не более 2,5 мкм, остальные обработанные поверхности (наружный диаметр, торцы обода и ступицы) - = = 6,3 мкм, необработанные литые поверхности - Rg= 400. Необработанные поверхности шкивов должны быть окрашены.

Нормальная эксплуатация ременной передачи обеспечивается при условии правильного монтажа шкивов. Непараллельность осей шкивов не должна превышать 1 мм на длине 100 мм; смещение рабочих поверхностей шкивов - не более 2 мм на 1 м межосевого расстояния. Для поликлиновых передач указанные погрешности не должны превышать соответственно 0,6 и 1,5 мы

Таблица 2.24 Радиальные и торцовые биения обода шкивов

Радиальные биения

Торцовые биения

диаметр d. мм

биение, мкм

диаметр dj, мм

биение,

Свыше 50 до 120 Свыше 120 до 260 Свыше 260 до 500 Свыше 500 до 800

100 120 160 200

Свыше 60 до 160 Свыше 160 до 400 Свыше 400 до 1000

100 160

2.3.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА КЛИНОРЕМЕННОЙ И ПОЛИКЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧ

Последовательность расчета показана на примерах.

Пример I. Рассчитать клиноременную передачу привода ленточного транспортера от асин-



хронного электродвигателя при следующих исходных данных: iVi= 4 кВт, ni= 1430 мин", м = 4. Работа двухсменная, нагрузка спокойная. Решение.

1. Крутящий момент на быстроходном валу Тб = 9550 =- 9550 = 26,7 Н м.

2. При данном моменте по табл. 2.12 принимаем сечение ремня „А" с размерами: 6р = И мм. ft = 8 мм, 6о = 13 мм, = 2,8 мм, f i = 0,81 см-

3. Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями табл. 2.12 йртш=90 мм, но так как в рассматриваемом случае нет жестких ограничений к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем dp следующий за минимальным (табл. 2.21), т. е. dpi = 100 мм.

4. Диаметр большего шкива по формуле (2.2)

dp2 = dp,a(l-е)= 100 4(1-0.02) = 392 мм.

Стандартный диаметр по ГОСТ 17383-73 (табл. 2.21) dp9= 400 мм.

5. Фактическое передаточное число по формуле (2.3)

«о =

»р2

= 4,08.

р1 О - е) 100 (1 - 0,02) В. Скорость ремня по формуле (2.4)

nrfpi«i 3,14 100 . 1430

= 7,5 м/с.

60 . 1000 ~ 60 - 1000 7. Частота вращения ведомого вала

П = pl"! ~ 1 100- 1430(1 -0.02)

= 350,35 мин-.

8. Межосевое расстояние согласно рекомендациям (табл. 2.14)

а = 0,95dp2 = 0,95 • 400 = 380 мм.

9. Расчетная длина ремня по формуле (2.6) L=2«-ff (dp.-fdp,)-fEHZ V!

= 2 • 380 4-1 (100 + 400) +

, (400 - 100)3

+ ЧТ380Г=1604 ММ.

Стандартная длина ремня (см. с. 26) L = 1600 мм.

10. По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние по формуле (2.9):

2L-n(d ,+d 2) + а=.~.-g--

+ V[2L-n (dp, + rfp,) ] - 8 (rfp, - rfp,)

2. 1600 -я (100 + 400) +

Vl2- 1600 -П (100 + 400)1-8 (400-100)2

378 MM.

Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней (см. с. 27)

йтш а - 0,01L = 378 - 0,01 • 1600 = 362 мм.

Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке

о.пах = о + 0,025L = 378 + 0,025 • 1600=418 мм.

11. Угол обхвата формуле (2.10)

на меньшем шкиве по

а° = 180°-60°Н-

= 180°-60°*°°з~°°= 132> [aj = 110°.

Исходная длина ремня (табл. 2.15) Lo= = 1700 мм. Относительная длина L/Lo = = 1600/1700 = 0,94.

13. Коэффициент длины (табл. 2.19) d.- = 0.977.

14. Исходная мощность при dpi = 100 мм и у = 7,5 м/с (табл. 2.15) No= 1,275 кВт.

15. Коэффициент угла обхвата (табл. 2.18)

Са ~ 0,86. .

16. Поправка к крутящему моменту на передаточное число (табл. 2.20) АТи= 1,2 Н • м.

17. Поправка к мощности (см. с. 28)

A/V„= 0,0001 ДГ„/гб= 0,0001 • 1,2 • 1430 =-= 0,17 кВт.

18. Коэффициент режима работы при ука; занрюй нагрузке (табл. 2.8) Ср= 0,73.

19. Допускаемая мощность на один ремень По формуле (2.24)

IN] - (/VoCaCL+ A/VJCp = (1,275- 0,86 X X 0,977 + 0,17) 0,73 = 0,96 кВт.

20.Расчетное число ремней по формуле (2.25)

- - - - 4 Ifi ~1Л/1"~0,96

21. Коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки (см. с. 28), Сг = 0,9.

22. Действительное число ремней в передаче по формуле (2.26)

/ Z 4,16 .

Принимаем число ремней г= 5.



23. Сила начального натяжения одного клинового ремня по формуле (2.28)

780 4

6. Скорость ремня по формуле (2.4)

о 780Л/ , „

7,5 • 0.86 . 0,73 . 5 + 0,1 • 7,52= н.

где 9 = 0,1 кг/м (см. табл. 2.12).

24. Усилие, действующее на валы передачи по формуле (2.29),

132°

(3«2So.i2 sinf = 2 • 138-5 sin-= 1206 Н.

25. Размеры обода шкивов (табл. 2.21) /р=11 мм; h = 8,7 мм; b = 3,3мм; е= 150,3мм;

-1-2

/=10- мм; г =1,0 мм; /iimm = о мм; а - = 34°; = 38°.

26. Наружные диаметры шкивов по формуле (2.32)

4, = dpi + 26 = 100 + 2 • 3,3 = 106,6 мм; da = dp2 + 26 = 400 + 2 • 3,3 = 406,6 мм.

27. Ширина обода шкивов по формуле (2.33)

М = (2-1)е + 2/= (5-1) 15 + + 2 . 10 = 80 мм.

Пример 2. Рассчитать поликлиновую передачу по исходным данным примера 1.

Р е ш е н и е. 1. Крутящий момент на быстроходном валу

Гб = 9550

9550

1430

= 26.7 Н . м.

2. При данном моменте по табл. 2.13 принимаем сечение ремня „Л" с размерами: е = 4,8 мм; Н = 9,5 мм; h = 4,85 мм; rimax = 0,2 мм; Л2тах= = 0,7 мм; бо = 4,8 мм.

3. Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями табл. 2.13 dpmm = 80 мм, но так как в исходных данных не оговариваются жесткие требования к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем стандартный диаметр dpi следующий за минимальным (табл. 2.21), т. е. dpi == 90 мм.

4. Диаметр большего шкива по формуле (2.2)

dp2 = dp,« (1 - 8) = 90 • 4 (1 - 0,02) = 352,8 мм.

Стандартный диаметр по ГОСТ 17383-73 (табл. 2.21) dp2= 355 мм.

5. Фактическое передаточное число по формуле (2.3)

- "pg -

dp, (1 -е) 90(1-0,02)

= 4,02.

nd.n,

It. 90 • 1430

~ 60 • 1000 60 • 1000 7. Частота вращения ведомого вала

d,n, (1 -е) 90.1430(1-0,02) ,

п = ---=--1--!-t = 355 мин-.

8. Межосевое расстояние согласно рекомендациям (табл. 2.14)

а = 0,95 • dp2 = 0,95 • 355 = 337 мм.

9. Расчетная длина ремня по формуле (2.6)

L = 2«+f (dp, + dp2) + fc = = 2 • 337 + (90 + 355) +У "g" = 1424 мм.

Стандартная длина ремня (см. с. 26) L = = 1400 мм.

10. По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние по формуле (2.9)

2L-ii(dpi+dp2) +

+]/[2L - я (dp, + dp) ] - 8 (dpg - dp,) 8 ~~

2- 1400-я (90 + 355) + ~ 8 ~

+ /2 . 1400 -я (90+355) 1 - 8 (355 - 90) ~ 8 =

327 MM.

Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней (см. с. 27)

о„,„ = а -O.OISL = 327 - 0,013 • 1400=309 мм.

Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке

Отах = О + 0,02L = 327 + 0,02 • 1400 = 355 мм.

11. Угол обхвата на меньшем шкиве по формуле (2.10)

а? = 180° - 60°= 180° -

- 60° 3°= I3I°>[aJ = 110°.

1?. Исходная длина ремня (табл. 2.17) Lo = 1600 мм. Относительная длина L/Lo= = 1400/1600 = 0,875.

13. Коэффициент длины (табл. 2.19) Cl= = 0,97.

14. Исходная мощность при api = 90 мм и и = 6,7 м/с, передаваемая поликлиновым ремнем с 10 ребрами (табл. 2.17) Ло= 5,554 кВт.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 [ 10 ] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54