Главная Промышленность рукция монолитного шкива приведена на рис. 2.7, о, а шкива с диском - на рис. 2.7, б. Рабочие чертежи шкивов для клиновых и поликлиновых ремней приведены на рис. 2.8, 2.9. Конструктивные параметры шкивов (раз.меры спиц, ступицы, число спиц, толшина диска) определяются, как и для шкивов плоскоременных передач (см. 2.2.6. Шкивы плоскоременных передач). Высота ребра s = /ij + 0,02M, (2.36) где hi-см. табл. 2.21. Основные размеры шкивов клииоременных передач регламентированы ГОСТ 20889-80. ГОСТы относятся к шкивам монолитным, с диском и со спицами. Они регламентируют количество ремней, размеры и расположение канавок под ремни, ширину обода, длину ступицы, диаметр посадочного отверстия и относительное осевое расположение обода и ступицы, но не определяют конструкцию остальных эаементов шкива. Диаметры шкивов для поли клиновых ремней выбирают из го го же стандартного ряда,что и для шкивов клиповых ремней (см. табл. 2.21). Допуски на расстояние между осью крайней канавки и торцом шкива.а также на расстояние между осями канавок приведены в табл. 2.21. Предельные отклонения диаметров dp до 500 мм - по 611; свыше 500 мм - по dl 1. Диаметр dp определяют одним из двух методов: с помошью глубиномера и с помощью двух цилиндрических роликов (см. рис. к табл. 2.21). При измерении глубиномером должен быть также найден в качестве вспомогательного параметра диаметр d. Рекомендуемые диаметры роликов d и измерительные размеры хи К шкивов для клиновых ремней даны в табл. 2.21. Допустимая <)азница в размерах канавок К одного и того же шкива для клиновых ремней не должна превышать: для сечения О; У О 6/С, мм 0,2 А; УА 0,2 Б; УБ "0.2 В; УВ 0.3. Предельные отклонения наружных диаметров dj-по/ill. Неуказанные предельные отклонения обрабатываемых несопрягаемых поверхностей: отверстий - по Н14, валов- по hlA, остальные - по ]16. Предельное отклонение длины ступицы с коническим посадочным отверстием не должно быть более /г 13. Предельные отклонения угла канавки для механически обработанных шкивов не должны быть более Г- для ремней сечений О, А, Б; 30- для ремней сечений В, Г, Д, Е и поликлиновых. Биение конусной рабочей поверхности канавки .шкива на каждые 100 мм диаметра, замеренное перпендикулярно к образующей бонуса, не должно быть более 0,2 мм при частоте вращения шкива до 8 с~; 0,15 мм при частоте вращения шкива 8...16 с", 0.10 мм - при частоте вращения шкива более 16 с~. Радиальнр1е и торцовые биения обода шкивов приведены в табл. 2.24. Каждый шкив для работы со скоростью выше 5 м/с должен быть сбалансирован. Нормы точности статической балансировки даны ниже.
Внутреннее отверстие ступицы под вал должно иметь шероховатость не более 2,5 мкм, остальные обработанные поверхности (наружный диаметр, торцы обода и ступицы) - = = 6,3 мкм, необработанные литые поверхности - Rg= 400. Необработанные поверхности шкивов должны быть окрашены. Нормальная эксплуатация ременной передачи обеспечивается при условии правильного монтажа шкивов. Непараллельность осей шкивов не должна превышать 1 мм на длине 100 мм; смещение рабочих поверхностей шкивов - не более 2 мм на 1 м межосевого расстояния. Для поликлиновых передач указанные погрешности не должны превышать соответственно 0,6 и 1,5 мы Таблица 2.24 Радиальные и торцовые биения обода шкивов
2.3.6. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТА КЛИНОРЕМЕННОЙ И ПОЛИКЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧ Последовательность расчета показана на примерах. Пример I. Рассчитать клиноременную передачу привода ленточного транспортера от асин- хронного электродвигателя при следующих исходных данных: iVi= 4 кВт, ni= 1430 мин", м = 4. Работа двухсменная, нагрузка спокойная. Решение. 1. Крутящий момент на быстроходном валу Тб = 9550 =- 9550 = 26,7 Н м. 2. При данном моменте по табл. 2.12 принимаем сечение ремня „А" с размерами: 6р = И мм. ft = 8 мм, 6о = 13 мм, = 2,8 мм, f i = 0,81 см- 3. Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями табл. 2.12 йртш=90 мм, но так как в рассматриваемом случае нет жестких ограничений к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем dp следующий за минимальным (табл. 2.21), т. е. dpi = 100 мм. 4. Диаметр большего шкива по формуле (2.2) dp2 = dp,a(l-е)= 100 4(1-0.02) = 392 мм. Стандартный диаметр по ГОСТ 17383-73 (табл. 2.21) dp9= 400 мм. 5. Фактическое передаточное число по формуле (2.3) «о = »р2 = 4,08. р1 О - е) 100 (1 - 0,02) В. Скорость ремня по формуле (2.4) nrfpi«i 3,14 100 . 1430 = 7,5 м/с. 60 . 1000 ~ 60 - 1000 7. Частота вращения ведомого вала П = pl"! ~ 1 100- 1430(1 -0.02) = 350,35 мин-. 8. Межосевое расстояние согласно рекомендациям (табл. 2.14) а = 0,95dp2 = 0,95 • 400 = 380 мм. 9. Расчетная длина ремня по формуле (2.6) L=2«-ff (dp.-fdp,)-fEHZ V! = 2 • 380 4-1 (100 + 400) + , (400 - 100)3 + ЧТ380Г=1604 ММ. Стандартная длина ремня (см. с. 26) L = 1600 мм. 10. По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние по формуле (2.9): 2L-n(d ,+d 2) + а=.~.-g-- + V[2L-n (dp, + rfp,) ] - 8 (rfp, - rfp,) 2. 1600 -я (100 + 400) + Vl2- 1600 -П (100 + 400)1-8 (400-100)2 378 MM. Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней (см. с. 27) йтш а - 0,01L = 378 - 0,01 • 1600 = 362 мм. Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке о.пах = о + 0,025L = 378 + 0,025 • 1600=418 мм. 11. Угол обхвата формуле (2.10) на меньшем шкиве по а° = 180°-60°Н- = 180°-60°*°°з~°°= 132> [aj = 110°. Исходная длина ремня (табл. 2.15) Lo= = 1700 мм. Относительная длина L/Lo = = 1600/1700 = 0,94. 13. Коэффициент длины (табл. 2.19) d.- = 0.977. 14. Исходная мощность при dpi = 100 мм и у = 7,5 м/с (табл. 2.15) No= 1,275 кВт. 15. Коэффициент угла обхвата (табл. 2.18) Са ~ 0,86. . 16. Поправка к крутящему моменту на передаточное число (табл. 2.20) АТи= 1,2 Н • м. 17. Поправка к мощности (см. с. 28) A/V„= 0,0001 ДГ„/гб= 0,0001 • 1,2 • 1430 =-= 0,17 кВт. 18. Коэффициент режима работы при ука; занрюй нагрузке (табл. 2.8) Ср= 0,73. 19. Допускаемая мощность на один ремень По формуле (2.24) IN] - (/VoCaCL+ A/VJCp = (1,275- 0,86 X X 0,977 + 0,17) 0,73 = 0,96 кВт. 20.Расчетное число ремней по формуле (2.25) - - - - 4 Ifi ~1Л/1"~0,96 21. Коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки (см. с. 28), Сг = 0,9. 22. Действительное число ремней в передаче по формуле (2.26) / Z 4,16 . Принимаем число ремней г= 5. 23. Сила начального натяжения одного клинового ремня по формуле (2.28) 780 4 6. Скорость ремня по формуле (2.4) о 780Л/ , „ 7,5 • 0.86 . 0,73 . 5 + 0,1 • 7,52= н. где 9 = 0,1 кг/м (см. табл. 2.12). 24. Усилие, действующее на валы передачи по формуле (2.29), 132° (3«2So.i2 sinf = 2 • 138-5 sin-= 1206 Н. 25. Размеры обода шкивов (табл. 2.21) /р=11 мм; h = 8,7 мм; b = 3,3мм; е= 150,3мм; -1-2 /=10- мм; г =1,0 мм; /iimm = о мм; а - = 34°; = 38°. 26. Наружные диаметры шкивов по формуле (2.32) 4, = dpi + 26 = 100 + 2 • 3,3 = 106,6 мм; da = dp2 + 26 = 400 + 2 • 3,3 = 406,6 мм. 27. Ширина обода шкивов по формуле (2.33) М = (2-1)е + 2/= (5-1) 15 + + 2 . 10 = 80 мм. Пример 2. Рассчитать поликлиновую передачу по исходным данным примера 1. Р е ш е н и е. 1. Крутящий момент на быстроходном валу Гб = 9550 9550 1430 = 26.7 Н . м. 2. При данном моменте по табл. 2.13 принимаем сечение ремня „Л" с размерами: е = 4,8 мм; Н = 9,5 мм; h = 4,85 мм; rimax = 0,2 мм; Л2тах= = 0,7 мм; бо = 4,8 мм. 3. Диаметр меньшего шкива в соответствии с рекомендациями табл. 2.13 dpmm = 80 мм, но так как в исходных данных не оговариваются жесткие требования к габаритам передачи, то для повышения долговечности ремня принимаем стандартный диаметр dpi следующий за минимальным (табл. 2.21), т. е. dpi == 90 мм. 4. Диаметр большего шкива по формуле (2.2) dp2 = dp,« (1 - 8) = 90 • 4 (1 - 0,02) = 352,8 мм. Стандартный диаметр по ГОСТ 17383-73 (табл. 2.21) dp2= 355 мм. 5. Фактическое передаточное число по формуле (2.3) - "pg - dp, (1 -е) 90(1-0,02) = 4,02. nd.n, It. 90 • 1430 ~ 60 • 1000 60 • 1000 7. Частота вращения ведомого вала d,n, (1 -е) 90.1430(1-0,02) , п = ---=--1--!-t = 355 мин-. 8. Межосевое расстояние согласно рекомендациям (табл. 2.14) а = 0,95 • dp2 = 0,95 • 355 = 337 мм. 9. Расчетная длина ремня по формуле (2.6) L = 2«+f (dp, + dp2) + fc = = 2 • 337 + (90 + 355) +У "g" = 1424 мм. Стандартная длина ремня (см. с. 26) L = = 1400 мм. 10. По стандартной длине L уточняем действительное межосевое расстояние по формуле (2.9) 2L-ii(dpi+dp2) + +]/[2L - я (dp, + dp) ] - 8 (dpg - dp,) 8 ~~ 2- 1400-я (90 + 355) + ~ 8 ~ + /2 . 1400 -я (90+355) 1 - 8 (355 - 90) ~ 8 = 327 MM. Минимальное межосевое расстояние для удобства монтажа и снятия ремней (см. с. 27) о„,„ = а -O.OISL = 327 - 0,013 • 1400=309 мм. Максимальное межосевое расстояние для создания натяжения и подтягивания ремня при вытяжке Отах = О + 0,02L = 327 + 0,02 • 1400 = 355 мм. 11. Угол обхвата на меньшем шкиве по формуле (2.10) а? = 180° - 60°= 180° - - 60° 3°= I3I°>[aJ = 110°. 1?. Исходная длина ремня (табл. 2.17) Lo = 1600 мм. Относительная длина L/Lo= = 1400/1600 = 0,875. 13. Коэффициент длины (табл. 2.19) Cl= = 0,97. 14. Исходная мощность при api = 90 мм и и = 6,7 м/с, передаваемая поликлиновым ремнем с 10 ребрами (табл. 2.17) Ло= 5,554 кВт. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 [ 10 ] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 |